如今,虎门大桥事件已经基本尘埃落定,水马引起涡振的说法普遍得到了认可;各领域专家的专业分析都指出了虎门大桥不存在垮塌的危险;广东省交通运输厅组织的专家评审会也表明“虎门大桥悬索桥结构技术状况和承载性能保持稳定,此次振动未影响结构安全,桥梁关键构件钢箱梁、吊索、主索鞍、散索鞍、支座、伸缩缝等均未发现异常”。但作为热爱科学、勇于探索的新时代好青年,笔者当然希望能够更加直观的感受大桥晃动的情形,而不仅局限于随手拍摄的视频和照片。穿梭时空回到5月5日下午的虎门大桥对目前的技术手段而言几乎无法实现,但好在我们还有仿真。
2024-05-16 admin
鉴于传统强度折减法对岩土体强度参数(粘聚力和内摩擦角)进行等系数折减,难以真实反映岩土体稳 定性的缺点,以某库岸复杂岩质边坡为例,运用大型有限元软件 ADINA,建立边坡有限元模型进行动力分析, 采用双折减系数法计算地震荷载作用下边坡的地震响应,研究粘聚力和内摩擦角的折减关系,得出了边坡的 动力稳定安全系数,并与传统的强度折减动力分析法进行对比。结果表明,传统的强度折减动力分析法可能 稍有夸大边坡的安全裕度;采用双折减系数法进行动力稳定分析可行且更合理。研究成果可为边坡动力稳定 分析提供参考。
2024-12-12 iGeo
以 15 ×10 4 m 3储罐为例 ,应用 AD INA有限元程序及《规范 》算法对其进行了模态分析。结果表 明 ,有限元法与规范近似算法计算的模态比较接近 , 15 ×10 4 m 3储罐液固耦合振动低频的振动形式比较 丰富 ,以 cos nθ, sin nθ型梁式振动为主 ;液体晃动低频的振动形式较单一 ,为 cos nθ, sin nθ型梁式振动 ; 储罐液固耦合频率对地基刚度变化敏感 ,液体晃动频率对储液高度变化敏感。
2024-11-26 iGeo
降雨入渗直接影响土质边坡渗流场分布,是土质边坡失稳的主要诱发因素。通过降雨强度、水力坡度、渗 流量等因素对土质边坡发生滑动破坏部位的渗流场影响的分析,求解降雨入渗与边坡失稳的内在联系。基于渗流 场方程和温度场方程原理的比较分析得出可以运用温度场模拟渗流场变化规律,运用 Adina 有限元分析软件中温 度场对边坡降雨作用进行流固耦合模拟,从而确定不同降雨条件下边坡渗流速度和渗流量的变化规律。对滑动破 坏部位的分析中得出: 滑坡前缘水力坡度变化大渗流量高易发生渗透破坏,滑带区域的渗流速度变化明显,研究了 边坡降雨入渗的渗流方向。本文对滑坡的降雨诱发因素和滑带位置的渗流场变化规律提供了新的视点,为进一步 滑坡的研究提供了参考。
2024-12-12 iGeo
在利用有限元软件 ADINA 对预制钢筋混凝土箱涵结构进行滞回性能分析中,计算往往比较难收敛,而 ADINA 中提供的基于 Drucker-Prager 屈服条件、拉伸截断、帽盖硬化等准则的 Drucker-Prager Cap 模型,在对混凝土进行数 值分析时收敛容易,且计算速度较快,并通过比较,发现采用基于该模型建立的数值模型计算得到的滞回曲线与试 验得到的结果吻合程度较高,模拟结果较为准确。这一成果可以通过数值模拟的方式获得预制钢筋混凝土箱涵的 滞回曲线与相关数据,可应用于预制箱涵节段抗震计算和设计。
2024-12-04 iGeo
季节性冻土区边坡支护结构往往受冻融循环作用而发生破坏,对边坡支护结构造成很大的安全隐患。结合兰州地区 某实际工程,应用大型非线性有限元软件 ADINA 中的热-流体-固体耦合分析模块建立了季节性冻土区土钉边坡支护结构的 有限元模型,开发了土体在冻胀、融沉时的本构模型,并用实测结果考证了程序的有效性。然后采用二次开发的软件分析土 钉边坡支护结构在冻融循环作用下的反应特性及规律。分析结果表明:在冻融循环作用下,每层土钉钉头附近轴力值增加最 大,沿土钉轴向增加值逐渐减小;轴力相对增量沿坡高逐渐增大;水平位移、坡顶地面沉降量均因冻土融化使得含水率增加 而突增。研究结论可为季节性冻土地区边坡支护的设计和施工提供参考。
2024-11-20 iGeo
边坡稳定安全系数是研究边坡稳定性定量评价的主要依据之一,其计算正确性对于预防滑坡具有 重要意义。首先通过泰勒分析法,找出不同坡度下土坡体最危险滑动面,运用瑞典圆弧条分法计算土坡的稳定 安全系数; 然后运用有限元重度增加法通过 ADINA 软件求出坡体的安全系数; 最后通过两种不同方法的计算结 果进行对比,再结合工程实例,通过 ADINA 分析结果与前人分析所得结果进行对比,表明了基于 ADINA 有限 元计算软件对于求解边坡稳定安全系数的有效性。
2024-12-04 iGeo
结合南京地铁 10 号线过江隧道盾构始发工程,运用有限元软件建立三维数值模型,对大直径杯型冻土壁温度场的 发展与分布规律进行研究,分析不同因素对该温度场的影响规律,比较研究不同土层下该温度场的降温规律。数值计算表明: 在设计冻结方案下,杯型冻土帷幕厚度满足加固范围要求,开始交圈时间由早到迟依次为外圈管>中圈管>内圈管,形成闭合 大直径杯型冻结帷幕的时间为 12 d;冻结壁交圈时间随导热系数的增大而线性减小,随容积热容量和原始地温的增大而线性 增大,原始地温每升高 5 ℃,冻结壁交圈时间增加约 1 d;相变潜热变化对冻结初期和后期土体降温过程几乎没有影响;不 同土层降温速度由快到慢分别为砂土水泥土>黏土水泥土,砂土>黏土;砂土水泥土与砂土、黏土水泥土与黏土几乎同时达到 相变阶段;无论水泥改良与否,砂土总比黏土的开始交圈时间早 4 d。所得结果为今后类似工程设计提供了理论依据。
2024-11-20 iGeo